Inženjerska analiza hangara čelične konstrukcije Nove Kaledonije

Inženjerska analiza hangara čelične konstrukcije Nove Kaledonije

SPECIFIKACIJE PROJEKTA

Parametar	Vrijednost
Ukupna duljina	25.0 m
Širina jednog raspona	26.75 m
Eave Height	9.0 m
Dimenzije polukata	3,0 m × 25,0 m (3 kata)
Razmak stupaca	6,0 m standardno
Strukturni sustav	Okvir portala s polukatom

 

 

 

1.1.1 Proračuni vlastitog opterećenja

Vlastita-težina konstrukcijskih elemenata:

Težina glavnog okvira čelika: Izračunato u odjeljku 2

Dodatno vlastito opterećenje: 0,15 kN/m²

Krovni sustav:

Metalni krovni lim + izolacija: 0,25 kN/m²

Krovne grede i pojasevi: 0,15 kN/m²

Ukupno vlastito opterećenje krova:0,40 kN/m²

Sustav zidnih obloga:

Metalni zidni paneli + izolacija: 0,20 kN/m²

Zidni pojasevi: 0,10 kN/m²

Ukupno vlastito opterećenje zidne obloge:0,30 kN/m²

Vlastito opterećenje međukata:

Podna ploča (120 mm): 3,0 kN/m²

Završna obrada poda: 0,5 kN/m²

Strop + MEP: 0,5 kN/m²

Ukupno vlastito opterećenje međukata:4,0 kN/m²

1.1.2 Specifikacije aktivnog opterećenja

Živo opterećenje krova (prema AS/NZS 1170.1):

Pristupni krov: 0,50 kN/m²

Opterećenje snijegom (Nova Kaledonija): Nije primjenjivo (tropska klima)

Projektirano živo opterećenje krova:0,50 kN/m²

Mezanin živo opterećenje:

Opća zauzetost ureda/skladišta: 3,5 kN/m²

Projektirano opterećenje polukata:3,5 kN/m²

 

 

1.2.1 Projektni parametri vjetra

Referentni standard:AS/NZS 1170.2:2021 (ciklonsko područje C)

Nova Kaledonija je klasificirana kaoCiklonsko područje

Projektirana brzina vjetra (V₅₀₀):55 m/s(krajnje povratno razdoblje od 500 godina)

Upotrebljivost brzine vjetra (V₂₅):36 m/s

Izračun tlaka vjetra:

Gdje:

Vₛᵢₜₑ = 55 × Mₛ × Mₜ × M_d = 55 × 1.0 × 1.0 × 1.05 = 57.75 m/s

Projektirani tlak vjetra: q=0.6 × 57,75² =2001 Pa=2.00 kN/m²

 

1.2.2 Raspodjela sile vjetra

Koeficijenti vanjskog tlaka (Cₚₑ):

Zid prema vjetru: +0.8

Zid u zavjetrini: -0,5

Bočne stijenke: -0,7

Krov (prema vjetru): -0,9 do -1,3 (kritično usisavanje)

Krov (zavjetrina): -0,6

Koeficijenti unutarnjeg tlaka (Cₚᵢ):

Djelomično zatvorena zgrada: ±0,2

Dominantni uvjet otvaranja razmatran za ciklonalne događaje

 

1.2.3 Razmatranja ciklonskog dizajna

Smjer vjetra:Analizirana sva 4 kardinalna smjera

Faktor učinka vjetra:G=0.85 (specifično za ciklonalno područje)

Faktor visine:k_z=1.08 na 9m nadmorske visine

Faktor topografije:k_zt=1.0 (pretpostavljen ravan teren)

 

 

1.3.1 Parametri seizmičke zone (Nova Kaledonija)

Referenca:Eurokod 8 + odredbe francuskog prekomorskog teritorija

Seizmička zona:Umjereno do visoko(pod utjecajem zone subdukcije Vanuatu)

Projektirano najveće ubrzanje tla (PGA):0.15g(10% vjerojatnosti za 50 godina)

Klasa tla: C (srednje gusto tlo)

Faktor važnosti: I=1.2 (industrijsko postrojenje)

 

1.3.2 Parametri seizmičkog odziva

Faktor izmjene odziva: R=4.0 (čelični momentni okvir)

Period vibracije: T ≈ 0,65 sekundi

Spektralno ubrzanje: S_a(T)=0.22g

Projektirani osnovni koeficijent smicanja: C_s=0.066

 

1.3.3 Distribucija seizmičke sile

Gdje je W=ukupna seizmička težina ≈ 1,850 kN

Projektirano osnovno smicanje: V ≈122 kN

Raspodjela sile slijedi obrazac obrnutog trokuta

Torzijski učinci uzeti u obzir za nepravilnu konfiguraciju

 

 

1.4.1 Analiza naprezanja članova

Bočni stupovi (H750×250×6×10):

Aksijalna kompresija + dvoosno savijanje

Maksimalni kombinirani omjer naprezanja:0.78(pod gravitacijom + vjetar)

Klasifikacija odjeljka: Klasa 1 (plastika)

Provjera bočnog torzijskog izvijanja: Zadovoljan ukrućenjem u intervalima od 3,0 m

Krovne grede (H750-500×250×6×10 sužene):

Maksimalni moment savijanja na boku: 385 kN·m

Iskorištenje naprezanja savijanja:0.72

Smično naprezanje: 42 MPa (znatno ispod granice od 125 MPa)

Progib: L/320

Vjetreni stupovi (H450×250×6×10):

Prije svega nosi bočna opterećenja vjetra

Maksimalni otklon: 22 mm < H/200=45 mm (zadovoljan)

Omjer naprezanja:0.65

Članovi mezanina:

Stupovi (H300×200×6×8): omjer naprezanja=0.68

Grede (H300×150×6×8): Otklon=L/310 < L/250 (zadovoljan)

 

1.4.2 Procjena stabilnosti

Sveukupna strukturna stabilnost:

P-Δ učinci:Učinci drugog-reda uzeti u obzir, faktor pojačanja=1.08

Provjera njihanja:Međukatni pomak=H/380 < H/200 (zadovoljan)

Priključak baze:Priključci-otporni na trenutke dizajnirani za puni kapacitet

Sustav podupirača:Preporučeno uzdužno ukrućenje na svakom krajnjem otvoru

 

1.4.3 Sažetak provjere otklona

Vrsta člana	Dopušteno	Proračunato	Status
Krovna greda (L/240)	111 mm	84 mm	✓ PROLAZI
Bočni stup (H/200)	45 mm	24 mm	✓ PROLAZI
Međuspratna greda (L/250)	24 mm	19 mm	✓ PROLAZI
Stup vjetra (H/200)	45 mm	22 mm	✓ PROLAZI

 

 

 

Standardna formula:

Specifikacija odjeljka	H (mm)	B (mm)	t_w (mm)	t_f (mm)	Težina jedinice (kg/m)
H750×250×6×10	750	250	6	10	155.43
H450×250×6×10	450	250	6	10	124.03
H750-500×250×6×10 (prosj.)	625	250	6	10	139.73
H500×250×6×10	500	250	6	10	131.88
H300×200×6×8	300	200	6	8	66.02
H300×150×6×8	300	150	6	8	59.79

 

 

2.2.1 Stupovi glavnog okvira

Bočni stupovi - H750×250×6×10:

Broj polja: 25m / 6m=5 polja (6 linija stupaca)

Stupci po retku: 2 stupca (po jedan sa svake strane)

Zajednički stupovi s mezaninom: 6 stupaca (jedna strana)

Ukupno bočnih stupaca: 6 + 6 =12 stupaca

Visina po stupu: 9,0 m

Ukupna duljina: 12 × 9.0 =108.0 m

Težina: 108,0 × 155.43 =16.786 kg

Stupovi vjetra - H450×250×6×10:

Položaj: Zabatni krajevi

Količina: 2 zabata × 2 stupa =4 stupca

Visina po stupu: 9,0 m

Ukupna duljina: 4 × 9.0 =36.0 m

Težina: 36,0 × 124.03 =4.465 kg

 

2.2.2 Krovne grede

Konusne krovne grede - H750-500×250×6×10:

Količina: 6 okvira × 1 greda =6 greda

Dužina po gredi (segment buta): 13,375 m

Ukupna duljina: 6 × 13.375 =80.25 m

Težina: 80,25 × 139.73 =11 213 kg

Prizmatične krovne grede - H500×250×6×10:

Količina: 6 okvira × 1 greda =6 greda

Dužina po gredi: 13,375 m

Ukupna duljina: 6 × 13.375 =80.25 m

Težina: 80,25 × 131.88 =10.583 kg

 

2.2.3 Međukatna konstrukcija (3 kata, 3m × 25m)

Međukatni stupovi - H300×200×6×8:

Razmak stupaca: mreža 6m × 3m

Redovi stupaca: 5 srednjih + 2 krajeva=7 redaka

Stupci po retku: 1 redak (neovisno)

Priče: 3 razine

Ukupno stupaca: 7 × 3 =21 stupac

Visina po stupu: 3,0 m

Ukupna duljina: 21 × 3.0 =63.0 m

Težina: 63,0 × 66.02 =4,159 kg

Međuspratne grede - H300×150×6×8:

Primarne grede (raspon 3 m): 7 linija × 3 kata=21 grede

Duljina po gredi: 3,0 m

Sekundarne grede (raspon 6m): 4 linije × 3 kata=12 grede

Duljina po gredi: 6,0 m

Ukupna primarna duljina: 21 × 3.0=63.0 m

Ukupna sekundarna duljina: 12 × 6.0=72.0 m

Ukupna duljina grede:135.0 m

Težina: 135,0 × 59.79 =8,072 kg

 

 

Članska kategorija	Odjeljak	Količina	Težina jedinice (kg/m)	Ukupna dužina (m)	Težina (kg)	Težina (tona)
Bočni stupovi	H750×250×6×10	12	155.43	108.0	16,786	16.79
Stupovi vjetra	H450×250×6×10	4	124.03	36.0	4,465	4.47
Konusne krovne grede	H750-500×250×6×10	6	139.73	80.25	11,213	11.21
Prizmatične krovne grede	H500×250×6×10	6	131.88	80.25	10,583	10.58
Međukatni stupovi	H300×200×6×8	21	66.02	63.0	4,159	4.16
Međuspratne grede	H300×150×6×8	33	59.79	135.0	8,072	8.07
SUBTOTAL - Glavni okvir					55,278	55.28
Dodatak (priključci, bazne ploče)				10%	+5,528	+5.53
UKUPNA POTROŠNJA ČELIKA					60,806	60,81 METRIČKE TONE

Jedinična stopa potrošnje:

Površina glavnog okvira: 25 m × 26,75 m=668.75 m²

Stopa potrošnje čelika:90,9 kg/m²(samo glavni okvir)

Uključujući prostor međukata:76,4 kg/m²(ukupna površina poda)

 

 

3.1.1 Usporedba opterećenja vjetrom

Filipinski kod:NSCP 2015

Projektirana brzina vjetra (zona tajfuna):50 m/s(100-godišnji povrat)

Tlak vjetra: q=0.6 × 50²=1.50 kN/m²

Usporedba:Dizajn Nove Kaledonije (2,00 kN/m²) je33% više

Presuda vjetra:Sadašnji proračunski kapacitet vjetra je DOVOLJAN

 

3.1.2 Seizmička usporedba

Filipinska seizmička zona:

PGA raspon: 0,20g - 0.40g (većina regija)

Seizmička zona 4 (najviša): 0,40g

Modifikacija odgovora: R=3.5 (čelični okvir)

Usporedba:Trenutačni PGA (0,15 g) znatno je niži

Seizmička prosudba:ZAHTJEVA NADOGRADNJU - osnovno smicanje nedovoljno za visoke seizmičke zone

 

3.1.3 Analiza klime i korozije

Izloženost tajfunu:Ekstremni, uobičajeni super tajfuni kategorije 5

Okolina korozije:Visoka vlažnost, prskanje obalne soli

Raspon temperature:25-35 stupnjeva, bez opterećenja snijegom

Dodatni rizici:Poplave u-niskim područjima

 

3.1.4 Konačna procjena

Moguća neslaganja dizajna:

Seizmička bazna sposobnost smicanja nedovoljna za regije Zone 4

Za duktilnost je možda potrebno poboljšati detalje veze

Potrebna nadogradnja sustava zaštite od korozije

Konačna presuda: ZAHTJEVA IZMJENE

Kapacitet vjetra: ✓ Adekvatan

Seizmički: ✗ Zahtijeva nadogradnju odjeljka za članove

Preporuka: Povećajte presjeke stupova/greda za 15-20% za visoke seizmičke zone

 

3.2.1 Usporedba opterećenja vjetrom

indonezijski kod:SNI 1727:2020

Osnovna brzina vjetra:39 m/s(većina regija)

Tlak vjetra: q=0.6 × 39²=0.91 kN/m²

Usporedba:Trenutačni dizajn je120% više

Presuda vjetra:Trenutni projektirani kapacitet vjetra je VIŠE NEGO DOVOLJAN

 

3.2.2 Seizmička usporedba

Indonezijski seizmički kod:SNI 1726:2019

Seizmičke zone: 1-6 (zona 6=najviša)

PGA raspon: 0,10 g - 0.40g

Sumatra/Java: 0,20 g - 0.35g

Usporedba:Trenutačni PGA (0,15 g) niži je nego u većim gradovima

Seizmička prosudba:ZAHTIJEVA IZMJENE za zone 4-6

 

3.2.3 Analiza klime i korozije

Tropska klima:Visoka vlažnost, jaka kiša

Seizmička aktivnost:Vrlo visoko (vatreni prsten)

Korozija:Obalna područja zahtijevaju pojačanu zaštitu

Opterećenje snijegom:Nije primjenjivo

Dodatno:Opasnost od tsunamija za obalna mjesta

 

3.2.4 Konačna procjena

Moguća neslaganja dizajna:

Seizmički kapacitet nedovoljan za regije Jakarta/Sumatra

Dizajn temelja može zahtijevati temelje od pilota za loše tlo

Poboljšana zaštita od korozije za obalne projekte

Konačna presuda: ZAHTJEVA MODIFIKACIJU (Ovisi o lokaciji)

Kapacitet vjetra: ✓✓ Više nego dovoljan

Seizmički: ✗ Zahtijeva nadogradnju u visoko{0}}rizičnim zonama

Preporuka: Seizmička nadogradnja za Sumatru, Javu, Bali; inače prihvatljivo

 

3.3.1 Usporedba opterećenja vjetrom

Kodeks gradnje Tonge:Pacifički ciklonski standard

Projektirana brzina vjetra:65-70 m/s(Cikloni kategorije 4-5)

Tlak vjetra: q=0.6 × 70²=2.94 kN/m²

Usporedba:Sadašnji dizajn (2,00 kN/m²) je47% NIŽE

Presuda vjetra:NEDOVOLJAN - kapacitet vjetra zahtijeva nadogradnju

 

3.3.2 Seizmička usporedba

Seizmički uvjeti Tonge:

Nalazi se u subdukcijskoj zoni Tonga-Kermadec

PGA: 0,25 g - 0.35g

Vrlo visoka seizmička aktivnost

Usporedba:Trenutni PGA (0,15 g) znatno niži

Seizmička prosudba:NEDOVOLJNO - zahtijeva veliku nadogradnju

 

3.3.3 Analiza klime i korozije

Izloženost ciklonu:Ekstremno (događaji kategorije 4-5)

Seizmička aktivnost:Među najvišima u Pacifiku

Korozija:Jaka slana prskalica, morsko okruženje

Olujni val:Značajan rizik od obalnih poplava

Uvjeti tla:Koraljni vapnenac, promjenjive nosivosti

 

3.3.4 Konačna procjena

Moguća neslaganja dizajna:

Kapacitet opterećenja vjetrom 47% ispod zahtjeva Tonge

Seizmički kapacitet 60-130% ispod zahtjeva

Usisne sile krova su podcijenjene

Dizajn veze nije dovoljan za ekstremne događaje

Konačna presuda: NE PREPORUČUJE SE KAKVO-JE

Kapacitet vjetra: ✗ Potrebna veća nadogradnja (+40-50%)

Seizmički: ✗ Potrebna velika nadogradnja (+60%)

Preporuka: Potreban potpuni redizajn za aplikaciju Tonga; trenutni dizajn neprikladan bez značajnog ojačanja

 

3.4.1 Usporedba opterećenja vjetrom

Čileanski kod:NCh 1537 od. 2009

Projektirana brzina vjetra:30-40 m/s(većina regija)

Tlak vjetra: q=0.6 × 35²=0.74 kN/m²

Usporedba:Trenutačni dizajn je170% više

Presuda vjetra:Kapacitet vjetra je VIŠE NEGO DOVOLJAN

 

3.4.2 Seizmička usporedba

Čileanski seizmički kod:NCh433 Of.96 Mod.2009

PGA: 0,35 g - 0.50g (Santiago i većina regija)

Seizmički intenzitet: zona 9 (najviša)

Zahtjevi za duktilnost: Vrlo strogi

Usporedba:Trenutačni PGA (0,15 g) je 130-230% niži

Seizmička prosudba:JAKO NEDOVOLJNO

 

3.4.3 Analiza klime i korozije

Seizmički:Najveća seizmičnost na svijetu (9,5 milijuna u povijesti)

Klimatska raznolikost:Pustinja na sjeveru, umjereni centar, Patagonija na jugu

Opterećenje snijegom:Južne regije zahtijevaju opterećenje snijegom (0,5-1,5 kN/m²)

Korozija:Obalna područja umjerena, u unutrašnjosti niska

Tlo:Promjenjiv, Santiago ima dobru nosivost

 

3.4.4 Konačna procjena

Moguća neslaganja dizajna:

Seizmički kapacitet 130-230% ispod čileanskih standarda

Duktilni zahtjevi za detalje nisu ispunjeni

Opterećenje snijegom ne uzima se u obzir za južne regije

Dizajn trenutne veze treba poboljšati

Konačna presuda: NE PREPORUČUJE SE KAKVO-JE

Kapacitet vjetra: ✓✓ Više nego dovoljan

Seizmički: ✗✗ Ozbiljan nedostatak - potreban kompletan redizajn

Opterećenje snijegom: ✗ Nije uzeto u obzir u izvornom dizajnu

Preporuka: Potreban kompletan seizmološki redizajn; trenutni okvir neprikladan za ekstremno seizmičko okruženje Čilea

 

Regija	Opterećenje vjetrom	Seizmičko opterećenje	Snježno opterećenje	Rizik od korozije	Konačna presuda
Nova Kaledonija	✓ Adekvatan	✓ Adekvatan	N/A	Umjereno	Izravno primjenjivo
Filipini	✓ Adekvatan	⚠ Nadogradnja	N/A	visoko	Zahtijeva izmjene
Indonezija	✓✓ Višak	⚠ Nadogradnja	N/A	visoko	Zahtijeva izmjene
Laka dvokolica	✗ Nedovoljno	✗ Nedovoljno	N/A	Teška	Nije preporučljivo
Čile	✓✓ Višak	✗✓ Teško	✗ Nedostaje	Umjereno	Nije preporučljivo

 

 

 

4.1.1 Procjena potencijala optimizacije

Trenutačni u odnosu na optimizirane dijelove:

Član	Trenutni odjeljak	Omjer naprezanja	Optimizirani odjeljak	Smanjenje težine
Bočni stupovi	H750×250×6×10	0.78	H700×250×6×10	8.7%
Krovne grede	H750-500×250×6×10	0.72	H700-475×220×6×8	12.4%
Stupovi vjetra	H450×250×6×10	0.65	H400×200×6×8	18.2%
Međukatni stupovi	H300×200×6×8	0.68	H250×175×5×7	15.3%
Međuspratne grede	H300×150×6×8	0.71	H275×150×5.5×7	9.1%

 

4.1.2 Izračuni smanjenja težine

Optimizirana potrošnja čelika:

Izvorna težina glavnog okvira: 55,28 tona

Optimizirana težina glavnog okvira:48,15 tona

Ukupno smanjenje težine: 7,13 tona (12,9%)

Godišnje uštede troškova materijala: ~4280 USD

 

4.1.3 Ograničenja optimizacije

Granice upotrebljivosti:Moraju se održavati kriteriji otklona

Duljina izvijanja:Bočni razmak ukrućenja utječe na optimizaciju

Standardni odjeljci:Prednost za lako dostupne dijelove mlina

Kompatibilnost veze:Održavajte standardizaciju veze

 

 

4.2.1 Optimizacija razmaka stupaca

Struja: 6.0m razmak

Opcija: razmak 7,5m

Uvale smanjene: 5 → 4 uvale

Stupci smanjeni: 12 → 10 stupaca

Potrebno povećanje veličine grede

Promjena neto težine: -3,5%

Preporuka:IZVEDIVO - smanjuje vrijeme erekcije

 

4.2.2 Poboljšanje sustava potpornja

Trenutačni dizajn:

Nije definiran eksplicitni sustav zatezanja

Optimizirane preporuke za stezanje:

Uzdužno učvršćenje:X-učvršćenje krajnjih polja (razina krova)

Uporište stupa:Srednje ukrućenje na visini od 4,5 m

Horizontalna dijafragma:Ukrućenje krova na razini grede

Prednosti:Smanjuje efektivnu duljinu, poboljšava stabilnost, omogućuje daljnju optimizaciju presjeka

 

4.2.3 Optimizacija međukatne konstrukcije

Trenutno: 3-katni H-okvir

Optimizacija 1:Koristite hladno{0}}formirane dijelove za sekundarne grede (-8% težine)

Optimizacija 2:Dizajn kompozitne podne ploče (-15% težine grede)

Optimizacija 3:Konfiguracija rešetke za velike raspone (-12% težine)

Kombinirana mezanin ušteda: 10-15%

 

4.3.1 Optimizacija materijala

Optimizacija kvalitete čelika:

Struja: Q235 / ASTM A36 (fy=235 MPa)

Nadogradnja na: Q355 / ASTM A572 Gr.50 (fy=355 MPa)

Potencijal smanjenja sekcije:20-25%

Neto troškovna korist: +10-15% (materijalna premija nadoknađena uštedom težine)

Zaštita od korozije:

Standardno: vruće-cinčavanje

Alternativa: visoko{0}}sustav premaza

Ušteda troškova: 15-20%za ne{0}}obalne lokacije

 

4.3.2 Učinkovitost izrade i postavljanja

Standardizacija veze:

Smanjite vrste veza s 8 na 4

Poboljšanje učinkovitosti proizvodnje:25%

Modularni sklop:

Prethodno-sastavite segmente krovnih greda

Smanjenje vremena erekcije:30%

Eliminacija zavarivanja na terenu:100%

Optimizacija temeljne ploče:

Standardizirani obrasci sidrenih vijaka

Smanjena složenost temelja

 

4.3.3 Analiza troškova životnog ciklusa

Optimizacija	Trošak kapitala	Trošak održavanja	Prednost životnog ciklusa
Nadogradnja razreda	+5%	-10%	+18% NPV
Sustav podupirača	+3%	-5%	+12% NPV
Kompozitni pod	+8%	0%	+22% NPV

 

 

Kategorija optimizacije	Smanjenje težine	Poteškoće u implementaciji	Utjecaj na troškove
Optimizacija odjeljka za članove	12.9%	Niska	-12.9%
Povećanje razmaka stupaca	3.5%	srednje	-3.5%
Nadogradnja kvalitete čelika (Q355)	22.0%	srednje	-10.0%
Mezzanine optimizacija	10.0%	Niska	-8.0%
Poboljšanje sustava potpornja	5.0%	Niska	+2.0%
MAKSIMALNI POTENCIJAL	35-40%		-25 do -30%

Praktični cilj optimizacije (konzervativno):

20% ukupnog smanjenja težine

15% smanjenje ukupnih troškova

Održavati sve sigurnosne faktore > 1.4

Ispunite sve zahtjeve koda za Novu Kaledoniju

 

Strukturna izvedba:Trenutačni dizajn zadovoljava zahtjeve građevinskih propisa Nove Kaledonije s omjerima naprezanja 0,65-0,78 i odgovarajućom kontrolom otklona.

Potrošnja čelika:Ukupna potrošnja čelika glavnog okvira =60,81 metričke tone(90,9 kg/m²), uključujući priključak.

Regionalna primjenjivost:

Nova Kaledonija: Izravno primjenjivo

Filipini/Indonezija: Zahtijeva seizmičku modifikaciju

Tonga/Čile: Ne preporučuje se ovakav-, zahtijeva potpuni redizajn

Potencijal optimizacije: 20-35% smanjenje težineostvarivo kroz optimizaciju presjeka, nadogradnju kvalitete čelika i poboljšanja izgleda uz održavanje sigurnosnih standarda.

Preporuke

Provedite optimizaciju odjeljaka za projekte Nove Kaledonije kako biste postigli 12,9% uštede težine

Nadogradite na kvalitet čelika Q355 za maksimalnu isplativost-izvedbe

Dodajte eksplicitni sustav ukrućenja kako biste poboljšali stabilnost i omogućili daljnju optimizaciju

Za regionalne izvozne projekte, izvršite-potvrdu koda za određenu lokaciju prije izrade